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分類:常見問題
發(fā)布:2018-03-01 11:50:28
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高爐長壽實際多數(shù)是指針對爐缸長壽的,也有針對整座高爐的全部系統(tǒng)的。高爐長壽取決于幾個因素:
1)高爐設(shè)計的合理性;
2)耐火材料選擇的好壞;
3)高爐整體砌筑水平;
4)高爐生產(chǎn)過程中操作水平的高低;
5)高爐后期的維護;
6)軟水密閉循環(huán)水冷;
7)高爐中后期的監(jiān)測監(jiān)控措施等。
伍積明老師在《試論高爐爐缸燒穿原因及對策》中指出:影響高爐長壽的因素有幾點:一是碳磚質(zhì)量因素,二是施工因素,三是開爐前的因素,四是生產(chǎn)因素,五是設(shè)計因素
2防止爐缸燒穿的對策
1.提高炭磚質(zhì)量(抗氧化、抗渣鐵侵蝕、導(dǎo)熱、微孔化、高強度、低膨脹等)
2.提高設(shè)計質(zhì)量
3.提高施工質(zhì)量
4.充分做好開爐前的工作
5.適當延長高爐達產(chǎn)時間
6.合理壓漿處理
7.后期進行護爐處理
3筆者對高爐破損的原因分析
近年來,隨著國際鋼鐵形勢的日漸低迷,國內(nèi)煉鐵高爐在追求低成本、高效益的利益驅(qū)動下,普遍采用低品位外礦、三級焦、大塊礦配比入爐的操作模式,因低品位外礦中鉀、鈉、鉛、鋅等有害金屬元素含量較高,長期吃用低品位礦導(dǎo)致高爐爐缸部位出現(xiàn)嚴重象腳侵蝕,陶瓷杯、爐缸環(huán)碳磚破損嚴重,爐墻減薄,高爐2~3層冷卻壁熱流強度升高,嚴重者進而造成該部位冷卻壁燒損、爐缸燒穿跑鐵,從而誘發(fā)大型安全事故。
若進行修復(fù),傳統(tǒng)上將采取開爐缸大門扒料的方式進行,將爐內(nèi)磚襯進行全部重砌大修,耗時長、費用高,同時爐底尚完好的大炭塊也將遭到破壞,生產(chǎn)損失大。
二、津西高爐爐缸澆注情況
河北津西鋼鐵股份有限公司煉鐵二廠8#高爐于2015年5月份中修時在采取放殘鐵、保護性扒料、保留爐底大炭塊及水冷壁完好等措施的基礎(chǔ)上,對原爐缸陶瓷杯區(qū)域、風口鐵口組合磚區(qū)域全部采取整體澆筑方式予以重建,僅耗時36天即完成高爐全部中修任務(wù),順利開爐,2015年6月6日以來,日利用系數(shù)3.6,已達到中修前水平。
8號爐修復(fù)達產(chǎn)兩個月后的2015年9月煉鐵二廠9號爐進行中修,高爐砌筑兩層爐底碳磚和大塊微孔碳磚環(huán)碳,采用河南華西的溶膠結(jié)合剛玉碳化硅澆注料進行陶瓷杯墊、杯壁、風口、鐵口進行整體無縫澆注。一周后達產(chǎn)。
2016年津西的7#高爐和4#高爐也先后進行了爐缸澆注,目前幾座高爐都已順利達到中修前的水平。以8號爐為例,具體修復(fù)過程如下:
1中修前高爐狀況
高爐中修前爐缸西南部2~3層冷卻壁出現(xiàn)進回水溫差高(2.9℃),熱流強度達到20000kcal.m3.h,遠超過12000 kcal.m3.h的預(yù)警上限,該區(qū)域爐缸電偶溫度顯示780℃,爐底侵蝕模型顯示該處磚襯厚度僅剩300mm,種種跡象已顯示出該處出現(xiàn)了嚴重的爐墻減薄。
在經(jīng)過堵風口、降冶強、高鈦礦護爐15天后,進回水溫差回落、熱流強度下降至預(yù)警值以內(nèi),但高爐產(chǎn)量嚴重下滑,由護爐前利用系數(shù)3.7下降至2.5,燃料比由護爐前的515公斤上升至530公斤,經(jīng)濟指標呈現(xiàn)嚴重下滑趨勢必須進行停爐中修。
2預(yù)定實施方案
1、根據(jù)水工操作記錄、爐缸侵蝕模型數(shù)據(jù)顯示,爐缸冷卻壁沒有破損、漏水現(xiàn)象,爐底4層大炭塊全部未受到侵蝕,決定采取保護性扒料方式,保存好爐缸冷卻壁及爐底大炭磚,最大程度減少備件、材料成本消耗,縮短等待備件、材料制作的周期。
2、選擇爐缸正南面對槽下便于放殘鐵一側(cè)預(yù)先搭設(shè)放殘鐵溜槽,圍好干沙池,用于容納爐缸殘鐵。高爐停爐前裝入35噸焦炭,將料面直降至風口中心,焦炭進入爐缸,降低扒爐難度。在降料面完畢后在殘鐵溜槽上方拆除2層冷卻壁1塊,在冷卻壁中部斜向上燒殘鐵孔至爐缸放凈爐內(nèi)殘鐵。
3、待殘鐵流凈后,開啟爐頂打水槍向爐內(nèi)打霧化水,用以熄滅焦炭、降低爐內(nèi)溫度,風口內(nèi)部焦炭熄滅后,即組織由風口向爐外扒料,向下直至爐底死鐵層,四周直至見到完整的環(huán)炭塊。爐底死鐵采取小藥量爆破法破碎清除干凈。
4、待爐缸、爐底鐵渣清理干凈后,用高導(dǎo)熱澆注料修復(fù)4層爐底炭磚,高導(dǎo)熱澆注料固化后找平,按原始圖紙尺寸用河南華西耐火材料有限公司和國外合作開發(fā)的陶瓷杯澆注專用澆注料分兩次澆筑爐底陶瓷杯墊。固化后,按原始圖紙要求將缺失微孔小炭塊進行補砌,待微孔模壓小炭塊砌至風口下部圖紙對應(yīng)高度后砌筑結(jié)束。由對稱風口拉線找好爐缸中心點,按原始爐缸直徑尺寸采用鋼模板進行支模,模具支護加固完畢后,采用泵送法向模具與環(huán)砌小炭磚之間澆筑陶瓷杯專用的剛玉質(zhì)澆注料。澆筑分4段進行,每次澆筑完畢自然養(yǎng)護12小時,同時支上層模板,待下層養(yǎng)護時間結(jié)束后進行上一層澆筑,直至澆筑到風口大套上沿500~700mm,達到原始風口組合磚上沿為止。鐵口部位澆注料加厚處理,風口大、中套包覆耐火纖維氈一層,留出膨脹余量。
5、風口上部至水冷鋼磚下沿之間區(qū)域采取濕法噴注技術(shù),規(guī)整爐型。
6、清理爐內(nèi)腳手架等雜物,安裝風口導(dǎo)吹管、搭爐缸保護棚,按烘爐曲線烘爐72小時后帶風裝料,預(yù)定料批結(jié)束后送風點火,高爐大修結(jié)束。
3中修實施過程對預(yù)定方案的修訂與補充
1、在停爐完畢扒除爐內(nèi)殘料過程中發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)炭磚侵蝕情況較為嚴重,在鐵口下方1米處出現(xiàn)了嚴重的環(huán)形象腳狀侵蝕,其中停爐前爐缸溫度最高部位小炭塊殘留已不足300mm,同標高的其余部位炭塊殘留基本在300~500mm之間,象腳部位向上約2m高處的小炭塊大部出現(xiàn)了侵蝕斷裂,象腳部位以下最頂層大炭塊保存基本完好,但頂部覆蓋約3mm一層重金屬,爐底中心部位碳磚縫隙內(nèi)也有重金屬滲入約300mm。由此,長期吃用有害金屬元素含量高的低品外礦會對爐缸產(chǎn)生象腳侵蝕的預(yù)判已得到印證。
實際西鐵口下的碳磚長度只剩下200毫米多一點
2、鑒于象腳侵蝕嚴重的現(xiàn)狀,象腳上部殘存尚好的環(huán)砌小炭塊因失去底部支撐,無繼續(xù)保留意義,因此進行了徹底清除,直至見到冷卻壁。原定補砌的小炭塊改為全部按圖紙重新砌筑,共耗約170噸。
3、鐵口部位因工作條件惡劣,采取局部加厚200mm方式處理,鐵口導(dǎo)吹管外部用剛玉莫來石噴涂料代替泥包進行了保護。
加厚200mm鐵口整體澆注
三、高爐爐缸無縫澆注的條件和要求
1陶瓷杯重造采用整體無縫澆注是一項新技術(shù)
緊貼炭磚直接進行支模澆筑,澆注的陶瓷杯與炭磚的無縫隙結(jié)合,使爐缸結(jié)構(gòu)更加緊密;不存在傳統(tǒng)陶瓷杯與炭磚間的填充層,減少了熱阻使?jié)沧t缸整體傳熱效率得到保證,達到傳熱平衡保護爐襯安全。
要求側(cè)壁環(huán)碳碳磚的長度在500mm以上。保證碳磚的良好導(dǎo)熱性,使高爐能夠安全生產(chǎn)。
爐缸的澆注料的厚度接近原來陶瓷杯的厚度。
2爐身噴注,規(guī)整爐型
爐缸澆注陶瓷杯結(jié)束后,拆除模板.
通過對風口以上到爐喉鋼磚下的高爐內(nèi)襯的噴注恢復(fù),達到高爐各部位的尺寸和角度與設(shè)計時的保持一致。實現(xiàn)各部位的平滑連接。起到規(guī)整爐型,保證高爐操作順行的目的。
3高爐澆注時我們比較關(guān)注的問題
1、爐缸澆注料的線性膨脹率
2、澆注完成后的澆注料的抗渣性
3、澆注完成后烘爐抗爆裂性
4、關(guān)于鐵口區(qū)域用的材料
5、風口上翹問題如何解決
4施工單位完成的工作
1、澆注料各個溫度時期線性膨脹曲線圖
2、代替陶瓷杯的爐缸澆注料的抗渣性試驗
3、更合理的溶膠促凝劑、噴注料促硬劑
4、鐵口漏煤氣和風口上翹的問題很好地解決
5、施工經(jīng)驗的積累,完善好施工過程中的各種問題的預(yù)案。
從8#爐到9#爐再到7#高爐和4#高爐的爐缸整體無縫澆注中修,從高爐2年多使用的情況看,澆注的效果非常好,水溫差穩(wěn)定。鐵口沒有煤氣串漏:風口上翹問題沒有出現(xiàn)!
三、爐缸澆注技術(shù)的效益
1經(jīng)濟效益
津西高爐采用快速澆筑陶瓷杯重建技術(shù)對爐缸部位進行澆筑重建,結(jié)合濕法噴涂對風口以上部位規(guī)整爐型,較高爐整體扒爐重砌工期縮短了50%以上(36天對比75天),直接投資節(jié)省約20%(970萬對比1200萬),若計算停爐與生產(chǎn)之間產(chǎn)生的效益差,創(chuàng)造間接效益約1800萬元(大修75天預(yù)計投資2000萬元以上,提早39天生產(chǎn)預(yù)計創(chuàng)效800萬元)
2節(jié)約時間
由于8#高爐保護性扒爐,中修時間還是比較長的,為36天。
在9月進行的9#高爐中修用時22天,時間減少了14天。
7#高爐中修也僅僅用了21天時間。爐缸澆注時間都是7天左右完成的。
4#高爐大修也減少了時間,整個爐缸澆注陶瓷杯僅用時5天時間
通過對比可以看出新法爐缸澆筑重建技術(shù)直接與間接效益均十分明顯,值得推廣。
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